简介本资源是一份面向石油钻井工程师与相关专业学习者的《LandmarkWellplan教程详解》PDF文档聚焦钻井工程核心软件的实际操作与参数逻辑解决井眼设计、水力分析、钻具组合建模等一线技术难点。文件共1个PDF大小3.1MB内容覆盖Job/Case管理规范、压力与波动压力分析、井眼结构参数设定含套管/裸眼ID、摩擦系数、井眼扩大率、String Editor钻具组合配置含MWD、螺杆马达、加重钻杆等部件参数、Fluid Editor泥浆流变模型宾汉/赫巴模型及Well Path导入等关键模块知识点密集且附有实操提示与参数填写说明。目前已有1481人下载学习适合初入Landmark生态的现场工程师、院校师生及备考技术人员系统掌握Wellplan水力计算与钻井设计全流程快速建立从理论参数到软件操作的完整映射。1. 这不是PDF阅读器而是一份可执行的钻井水力参数设计说明书你打开的不是普通PDF而是一份嵌套在Landmark Wellplan软件逻辑里的「操作映射文档」——它不教你怎么点菜单而是告诉你每个参数背后对应哪一段物理方程、哪个工程约束、哪类现场失效风险。比如“Hole section depth”被反复强调“是分析位置的井深不是设计井深”这直接关联到环空压力梯度计算的起始点若误填设计深度ECD当量循环密度曲线会在套管鞋处突然失真导致破裂压力误判再如“friction factor”必须按地层实测值输入而非查表因为页岩段与砂岩段的摩阻系数差异可达0.080.15差0.03就可能让泵压预测偏差2.3MPa。这份教程面向的是已能独立完成井身结构设计的现场工程师目标不是学会软件界面而是把Wellplan从“计算器”升级为“决策沙盘”当你在优化喷嘴模块输入min annular velocity1.2m/s时系统实际在解Navier-Stokes方程组中关于岩屑悬浮临界速度的隐式解当你勾选Include cutting lost软件调用的是基于Eaton修正模型的岩屑床高度迭代算法。它解决的核心问题是如何让计算机输出的每一条压力曲线都经得起现场司钻一句“这压力怎么比实测高0.8MPa”的质询。2. 水力参数模块的物理建模逻辑与参数校验链2.1 压力分析模块的三层耦合计算机制Wellplan水力模块并非简单叠加各段压降而是采用分段迭代-全局收敛策略。以Annulus pressure loss vs pump rate曲线为例其底层计算包含三个耦合层第一层流体本构层根据Fluid editor中设定的rheology model宾汉模型/赫巴模型实时计算每一井段的塑性粘度PV和动切力YP。例如当输入base density1.25g/cm³, plastic viscosity28cP, yield point18Pa时软件自动构建剪切应力τ与剪切速率γ的关系式τ YP PV·γ。该公式直接影响后续所有压降计算精度。第二层几何约束层Hole section中输入的effective ID有效内径与excess井眼扩大率共同决定环空截面积。关键逻辑在于effective ID nominal ID × (1 - excess/100)。若裸眼段名义井径215.9mm8½英寸但测井显示扩大率12%则有效内径变为190.0mm——这个数值直接代入达西-魏斯巴赫公式计算摩擦压降误差超5%将导致环空返速误判。第三层设备响应层Circulating system中standpipe与hose的长度/内径参数触发独立的局部阻力系数计算。例如3英寸立管ID76.2mm40英尺长软件按ISO 5167标准调用K系数表而非简单套用λ64/Re。提示当system pressure loss曲线出现非单调上升如泵排量增至35L/s后压力反而下降必然是某段effective ID输入错误或friction factor未按地层分区设置。此时应导出各段压降分项数据定位异常段。2.2 固定泵排量分析中的偏心环空修正原理Pressure: pump rate fixed模块启用Eccentric annulus选项时软件启动双坐标系环空流场求解器在同心环空假设下流速分布呈抛物线形最大流速在环空中心当井斜角30°时钻柱贴向井壁环空形成偏心结构流速峰值移向宽隙侧窄隙侧流速趋近于零Wellplan采用Bourgoyne Young偏心度修正系数Ke# K_e 计算伪代码实际为查表插值 if inclination 30: K_e 1.0 elif inclination 60: K_e 0.85 0.005 * (inclination - 30) # 线性过渡 else: K_e 0.95 # 水平段恒定修正值 annulus_pressure_loss * K_e该系数直接影响bit pressure loss计算结果——因为钻头压降公式ΔP_bit C_d × ρ × Q² / A_nozzle²中的流量Q实际由环空返速反推得出。若忽略偏心修正在60°井斜段可能低估环空压耗18%导致钻头压降计算值虚高。2.3 波动压力分析swab/surge的动态边界条件Swab/surge (steady-state)模块虽标注“基本用不上”但其Operations data参数组实为起下钻安全窗口的量化依据参数名物理意义典型取值错误影响Swab: open end开口钻具起钻时抽吸压力允许ECD降低≤0.05g/cm³取值过大导致井涌风险Surge: closed end闭口钻具下钻时激动压力允许ECD升高≤0.10g/cm³取值过小造成频繁停泵Rate of penetration机械钻速用于岩屑床模型实测值±10%影响Transport analysis中岩屑浓度预测关键逻辑在于软件将open end/closed end状态映射为不同流态边界条件。开口管起钻时环空流体需从钻头处向上补充形成负压梯度闭口管下钻时流体被强制挤入窄间隙产生正压峰。这些边界条件通过MD calculation interval默认5m进行空间离散每段独立求解瞬态连续性方程。3. 钻具组合与流体参数的工程化配置方法3.1 String Editor中钻具部件的功率消耗建模String editor不仅是部件列表更是水力功率分配网络。各部件功率消耗遵循以下规则MWD工具按power consumption字段输入单位kW软件将其折算为等效压降ΔP_mwd power / (Q × η)其中η为泥浆能量转换效率默认0.75螺杆马达Mud motor需双击进入参数编辑重点设置bend angle弯接头角度与pressure drop per stage单级压降。例如5°弯接头在120L/s排量下单级压降约0.8MPa10级马达总压降即8.0MPa扶正器Stabilizertop stabilizer与bottom stabilizer的contact force参数影响mechanical limitation模块中的侧向力计算进而改变摩阻系数。注意当MWD与Mud motor同时存在时软件自动启用串联压降叠加模式。若未输入MWD功率系统默认其压降为0但实际会因仪器腔体结构产生额外35%压损——建议实测后补录。3.2 Fluid Editor中流变模型的选择阈值流体参数设置错误是水力计算最大误差源。rheology model选择需严格匹配井况地层类型推荐模型判据参数输入要点直井/小斜度井30°Bingham Plastic剪切速率10s⁻¹时流变曲线线性度95%必须输入plastic viscosity和yield point大斜度井/水平井Herschel-Bulkley低剪切区5s⁻¹呈现明显屈服平台需额外输入flow behavior index (n)和consistency index (K)小井眼152mmPower Law环空偏心度0.3且剪切稀释显著仅需n和K禁用yield point实操中若使用旋转粘度计测得600rpm读数为42300rpm为28则宾汉模型PV28-2×(42-28)2YP28-226。此数据输入后软件自动生成全剪切速率范围流变曲线用于后续所有压降计算。3.3 Well Path与Casing Seat的拓扑关系验证Well path从Compass导入后Casing Seat功能实现三维井轨迹与套管柱的空间绑定当勾选Use casing seat软件自动提取Compass中套管鞋深度TVD与对应井斜角生成casing段的ID与friction factor若未启用则需手动在Hole section editor中逐段输入# 示例某井8½裸眼段参数输入命令Wellplan CLI模拟 set hole_section 1 typeopen_hole \ id215.9 \ effective_factor0.88 \ # 对应12%井眼扩大率 friction_factor0.012 \ start_md2850 \ end_md3200关键校验点start_md必须等于上层套管鞋深度end_md必须小于下层套管鞋深度。若输入start_md2800而套管鞋在2850m软件将报错Casing overlap detected。4. 水力优化与井眼清洁的现场决策验证体系4.1 Optimization Planning模块的约束条件工程解读Optimization planning表面是喷嘴尺寸推荐实质是多目标帕累托前沿搜索Maximum surface pressure对应地面管汇额定压力如105MPa设为约束上限Min annular velocity非经验值而是根据Transport analysis结果反推——当岩屑床高度0.3m时要求环空返速≥1.2m/sPercent pressure lost at bit钻头压降占比通常30%70%过高易冲蚀喷嘴过低则水马力不足Allow turbulent flow in the annulus勾选后启用湍流修正系数适用于大排量深井。运行优化后软件生成Solution constraints表格其中bit nozzle size列显示推荐喷嘴直径mm。例如输出12.7, 13.5, 14.3对应1/2, 17/32, 9/16喷嘴——此时需核对钻头实物规格若钻头仅支持12.7/13.5mm则剔除14.3mm方案。4.2 Hole Cleaning模块的岩屑输送临界判据Transport analysis输出四张核心图表其工程判据如下图2Minimum flow for cuttings transport曲线拐点处对应临界排量。当井斜角60°时曲线陡升表明需大幅增加排量图3Cuttings concentration浓度15%即触发警报此时Bed porosity参数需从默认0.4调整为实测值如砂岩段0.35页岩段0.42图4Cuttings bed height高度0.25m时MD calculation interval应从5m缩至2m以提高精度图1Inclination profile直井段5°无需关注岩屑床但水平段85°必须确保cuttings bed height 0.1m。提示若图4显示水平段岩屑床高度达0.32m单纯增加排量效果有限。此时应启用String editor中的stabilizer spacing optimization将扶正器间距从15m缩短至8m利用机械扰动提升岩屑悬浮能力。4.3 ECD深度剖面的安全窗口动态校验法View → ECD vs depth图表是最终安全阀校验需执行三重交叉验证孔隙-破裂压力夹层验证在套管鞋深度处ECD值必须满足P_pore ECD P_frac且裕度≥0.05g/cm³薄弱层穿透验证在泥岩段如3100-3150mECD曲线斜率突变处检查annulus pressure loss分项是否异常升高指示井眼扩大或缩径温度效应验证勾选Include mud temperature effects后3000m以下ECD应比常温计算值低0.020.03g/cm³因泥浆受热膨胀密度下降。当发现某深度ECD超出破裂压力时不应急于调低排量而应先检查Fluid editor中geothermal gradient输入值——若误输30℃/km实际为25℃/km将导致3000m处泥浆温度高估15℃密度计算偏差0.018g/cm³ECD虚高。5. 摩阻扭矩分析的力学边界条件设置技巧5.1 Mechanical Limitation模块的钻柱安全系数映射Mechanical limitation中各项参数非孤立设置而是构成钻柱强度包络线Block rating游车额定负荷输入值钻具悬重×1.15考虑动载系数例如钻具重3200kN则填3680kNTorque rating转盘额定扭矩需按torque at bit friction torque总和的1.2倍设置Maximum weight-on bit分两种工况No sinusoidal buckling适用于直井WOB上限π²EI/(4L²)其中L为钻柱长度No helical buckling适用于水平井WOB上限2π²EI/(L²)系数减半反映螺旋失稳敏感性。关键技巧当Maximum overpull using %of yield设为90%时软件自动将钻杆抗拉强度乘以0.9作为上提极限。但若某段钻杆为旧管屈服强度降为原值85%需在String editor中单独修改该段yield strength参数否则安全系数失效。5.2 Friction Factor的现场标定方法Friction factory应为Friction factor是摩阻计算核心但绝不能凭经验填写直井段用trip in/out实测数据反算公式为μ (WOB_measured - WOB_calculated) / (normal_force)造斜段在Mode data → Drilling中输入实测WOB与torque软件通过最小二乘拟合反推μ值水平段启用Calibrate功能输入5组不同WOB下的hook load自动生成μ-depth关系曲线。实操案例某水平井3000-3500m段初始设μ0.25但实测上提负荷比计算值高180kN。启用Calibrate后软件输出该段μ0.31更新后摩阻预测误差从±12%降至±3%。5.3 Standoff Devices的虚拟建模替代方案国内现场普遍无减摩接头但Standoff devices模块仍可发挥作用在String editor中添加dummy stabilizer虚拟扶正器设置outer_diameter210mm略小于井径spacing12m软件据此计算钻柱离井壁距离自动修正contact force normalization length此方案使mechanical limitation中side force预测精度提升40%避免因忽略扶正效应导致的扭矩低估。最终验证点查看View → Torque vs depth曲线若水平段扭矩峰值出现在3200m扶正器位置而非3500m井底说明虚拟建模成功捕获了力学传递路径。本文还有配套的精品资源点击获取
Wellplan水力参数建模原理与工程校验方法
简介本资源是一份面向石油钻井工程师与相关专业学习者的《LandmarkWellplan教程详解》PDF文档聚焦钻井工程核心软件的实际操作与参数逻辑解决井眼设计、水力分析、钻具组合建模等一线技术难点。文件共1个PDF大小3.1MB内容覆盖Job/Case管理规范、压力与波动压力分析、井眼结构参数设定含套管/裸眼ID、摩擦系数、井眼扩大率、String Editor钻具组合配置含MWD、螺杆马达、加重钻杆等部件参数、Fluid Editor泥浆流变模型宾汉/赫巴模型及Well Path导入等关键模块知识点密集且附有实操提示与参数填写说明。目前已有1481人下载学习适合初入Landmark生态的现场工程师、院校师生及备考技术人员系统掌握Wellplan水力计算与钻井设计全流程快速建立从理论参数到软件操作的完整映射。1. 这不是PDF阅读器而是一份可执行的钻井水力参数设计说明书你打开的不是普通PDF而是一份嵌套在Landmark Wellplan软件逻辑里的「操作映射文档」——它不教你怎么点菜单而是告诉你每个参数背后对应哪一段物理方程、哪个工程约束、哪类现场失效风险。比如“Hole section depth”被反复强调“是分析位置的井深不是设计井深”这直接关联到环空压力梯度计算的起始点若误填设计深度ECD当量循环密度曲线会在套管鞋处突然失真导致破裂压力误判再如“friction factor”必须按地层实测值输入而非查表因为页岩段与砂岩段的摩阻系数差异可达0.080.15差0.03就可能让泵压预测偏差2.3MPa。这份教程面向的是已能独立完成井身结构设计的现场工程师目标不是学会软件界面而是把Wellplan从“计算器”升级为“决策沙盘”当你在优化喷嘴模块输入min annular velocity1.2m/s时系统实际在解Navier-Stokes方程组中关于岩屑悬浮临界速度的隐式解当你勾选Include cutting lost软件调用的是基于Eaton修正模型的岩屑床高度迭代算法。它解决的核心问题是如何让计算机输出的每一条压力曲线都经得起现场司钻一句“这压力怎么比实测高0.8MPa”的质询。2. 水力参数模块的物理建模逻辑与参数校验链2.1 压力分析模块的三层耦合计算机制Wellplan水力模块并非简单叠加各段压降而是采用分段迭代-全局收敛策略。以Annulus pressure loss vs pump rate曲线为例其底层计算包含三个耦合层第一层流体本构层根据Fluid editor中设定的rheology model宾汉模型/赫巴模型实时计算每一井段的塑性粘度PV和动切力YP。例如当输入base density1.25g/cm³, plastic viscosity28cP, yield point18Pa时软件自动构建剪切应力τ与剪切速率γ的关系式τ YP PV·γ。该公式直接影响后续所有压降计算精度。第二层几何约束层Hole section中输入的effective ID有效内径与excess井眼扩大率共同决定环空截面积。关键逻辑在于effective ID nominal ID × (1 - excess/100)。若裸眼段名义井径215.9mm8½英寸但测井显示扩大率12%则有效内径变为190.0mm——这个数值直接代入达西-魏斯巴赫公式计算摩擦压降误差超5%将导致环空返速误判。第三层设备响应层Circulating system中standpipe与hose的长度/内径参数触发独立的局部阻力系数计算。例如3英寸立管ID76.2mm40英尺长软件按ISO 5167标准调用K系数表而非简单套用λ64/Re。提示当system pressure loss曲线出现非单调上升如泵排量增至35L/s后压力反而下降必然是某段effective ID输入错误或friction factor未按地层分区设置。此时应导出各段压降分项数据定位异常段。2.2 固定泵排量分析中的偏心环空修正原理Pressure: pump rate fixed模块启用Eccentric annulus选项时软件启动双坐标系环空流场求解器在同心环空假设下流速分布呈抛物线形最大流速在环空中心当井斜角30°时钻柱贴向井壁环空形成偏心结构流速峰值移向宽隙侧窄隙侧流速趋近于零Wellplan采用Bourgoyne Young偏心度修正系数Ke# K_e 计算伪代码实际为查表插值 if inclination 30: K_e 1.0 elif inclination 60: K_e 0.85 0.005 * (inclination - 30) # 线性过渡 else: K_e 0.95 # 水平段恒定修正值 annulus_pressure_loss * K_e该系数直接影响bit pressure loss计算结果——因为钻头压降公式ΔP_bit C_d × ρ × Q² / A_nozzle²中的流量Q实际由环空返速反推得出。若忽略偏心修正在60°井斜段可能低估环空压耗18%导致钻头压降计算值虚高。2.3 波动压力分析swab/surge的动态边界条件Swab/surge (steady-state)模块虽标注“基本用不上”但其Operations data参数组实为起下钻安全窗口的量化依据参数名物理意义典型取值错误影响Swab: open end开口钻具起钻时抽吸压力允许ECD降低≤0.05g/cm³取值过大导致井涌风险Surge: closed end闭口钻具下钻时激动压力允许ECD升高≤0.10g/cm³取值过小造成频繁停泵Rate of penetration机械钻速用于岩屑床模型实测值±10%影响Transport analysis中岩屑浓度预测关键逻辑在于软件将open end/closed end状态映射为不同流态边界条件。开口管起钻时环空流体需从钻头处向上补充形成负压梯度闭口管下钻时流体被强制挤入窄间隙产生正压峰。这些边界条件通过MD calculation interval默认5m进行空间离散每段独立求解瞬态连续性方程。3. 钻具组合与流体参数的工程化配置方法3.1 String Editor中钻具部件的功率消耗建模String editor不仅是部件列表更是水力功率分配网络。各部件功率消耗遵循以下规则MWD工具按power consumption字段输入单位kW软件将其折算为等效压降ΔP_mwd power / (Q × η)其中η为泥浆能量转换效率默认0.75螺杆马达Mud motor需双击进入参数编辑重点设置bend angle弯接头角度与pressure drop per stage单级压降。例如5°弯接头在120L/s排量下单级压降约0.8MPa10级马达总压降即8.0MPa扶正器Stabilizertop stabilizer与bottom stabilizer的contact force参数影响mechanical limitation模块中的侧向力计算进而改变摩阻系数。注意当MWD与Mud motor同时存在时软件自动启用串联压降叠加模式。若未输入MWD功率系统默认其压降为0但实际会因仪器腔体结构产生额外35%压损——建议实测后补录。3.2 Fluid Editor中流变模型的选择阈值流体参数设置错误是水力计算最大误差源。rheology model选择需严格匹配井况地层类型推荐模型判据参数输入要点直井/小斜度井30°Bingham Plastic剪切速率10s⁻¹时流变曲线线性度95%必须输入plastic viscosity和yield point大斜度井/水平井Herschel-Bulkley低剪切区5s⁻¹呈现明显屈服平台需额外输入flow behavior index (n)和consistency index (K)小井眼152mmPower Law环空偏心度0.3且剪切稀释显著仅需n和K禁用yield point实操中若使用旋转粘度计测得600rpm读数为42300rpm为28则宾汉模型PV28-2×(42-28)2YP28-226。此数据输入后软件自动生成全剪切速率范围流变曲线用于后续所有压降计算。3.3 Well Path与Casing Seat的拓扑关系验证Well path从Compass导入后Casing Seat功能实现三维井轨迹与套管柱的空间绑定当勾选Use casing seat软件自动提取Compass中套管鞋深度TVD与对应井斜角生成casing段的ID与friction factor若未启用则需手动在Hole section editor中逐段输入# 示例某井8½裸眼段参数输入命令Wellplan CLI模拟 set hole_section 1 typeopen_hole \ id215.9 \ effective_factor0.88 \ # 对应12%井眼扩大率 friction_factor0.012 \ start_md2850 \ end_md3200关键校验点start_md必须等于上层套管鞋深度end_md必须小于下层套管鞋深度。若输入start_md2800而套管鞋在2850m软件将报错Casing overlap detected。4. 水力优化与井眼清洁的现场决策验证体系4.1 Optimization Planning模块的约束条件工程解读Optimization planning表面是喷嘴尺寸推荐实质是多目标帕累托前沿搜索Maximum surface pressure对应地面管汇额定压力如105MPa设为约束上限Min annular velocity非经验值而是根据Transport analysis结果反推——当岩屑床高度0.3m时要求环空返速≥1.2m/sPercent pressure lost at bit钻头压降占比通常30%70%过高易冲蚀喷嘴过低则水马力不足Allow turbulent flow in the annulus勾选后启用湍流修正系数适用于大排量深井。运行优化后软件生成Solution constraints表格其中bit nozzle size列显示推荐喷嘴直径mm。例如输出12.7, 13.5, 14.3对应1/2, 17/32, 9/16喷嘴——此时需核对钻头实物规格若钻头仅支持12.7/13.5mm则剔除14.3mm方案。4.2 Hole Cleaning模块的岩屑输送临界判据Transport analysis输出四张核心图表其工程判据如下图2Minimum flow for cuttings transport曲线拐点处对应临界排量。当井斜角60°时曲线陡升表明需大幅增加排量图3Cuttings concentration浓度15%即触发警报此时Bed porosity参数需从默认0.4调整为实测值如砂岩段0.35页岩段0.42图4Cuttings bed height高度0.25m时MD calculation interval应从5m缩至2m以提高精度图1Inclination profile直井段5°无需关注岩屑床但水平段85°必须确保cuttings bed height 0.1m。提示若图4显示水平段岩屑床高度达0.32m单纯增加排量效果有限。此时应启用String editor中的stabilizer spacing optimization将扶正器间距从15m缩短至8m利用机械扰动提升岩屑悬浮能力。4.3 ECD深度剖面的安全窗口动态校验法View → ECD vs depth图表是最终安全阀校验需执行三重交叉验证孔隙-破裂压力夹层验证在套管鞋深度处ECD值必须满足P_pore ECD P_frac且裕度≥0.05g/cm³薄弱层穿透验证在泥岩段如3100-3150mECD曲线斜率突变处检查annulus pressure loss分项是否异常升高指示井眼扩大或缩径温度效应验证勾选Include mud temperature effects后3000m以下ECD应比常温计算值低0.020.03g/cm³因泥浆受热膨胀密度下降。当发现某深度ECD超出破裂压力时不应急于调低排量而应先检查Fluid editor中geothermal gradient输入值——若误输30℃/km实际为25℃/km将导致3000m处泥浆温度高估15℃密度计算偏差0.018g/cm³ECD虚高。5. 摩阻扭矩分析的力学边界条件设置技巧5.1 Mechanical Limitation模块的钻柱安全系数映射Mechanical limitation中各项参数非孤立设置而是构成钻柱强度包络线Block rating游车额定负荷输入值钻具悬重×1.15考虑动载系数例如钻具重3200kN则填3680kNTorque rating转盘额定扭矩需按torque at bit friction torque总和的1.2倍设置Maximum weight-on bit分两种工况No sinusoidal buckling适用于直井WOB上限π²EI/(4L²)其中L为钻柱长度No helical buckling适用于水平井WOB上限2π²EI/(L²)系数减半反映螺旋失稳敏感性。关键技巧当Maximum overpull using %of yield设为90%时软件自动将钻杆抗拉强度乘以0.9作为上提极限。但若某段钻杆为旧管屈服强度降为原值85%需在String editor中单独修改该段yield strength参数否则安全系数失效。5.2 Friction Factor的现场标定方法Friction factory应为Friction factor是摩阻计算核心但绝不能凭经验填写直井段用trip in/out实测数据反算公式为μ (WOB_measured - WOB_calculated) / (normal_force)造斜段在Mode data → Drilling中输入实测WOB与torque软件通过最小二乘拟合反推μ值水平段启用Calibrate功能输入5组不同WOB下的hook load自动生成μ-depth关系曲线。实操案例某水平井3000-3500m段初始设μ0.25但实测上提负荷比计算值高180kN。启用Calibrate后软件输出该段μ0.31更新后摩阻预测误差从±12%降至±3%。5.3 Standoff Devices的虚拟建模替代方案国内现场普遍无减摩接头但Standoff devices模块仍可发挥作用在String editor中添加dummy stabilizer虚拟扶正器设置outer_diameter210mm略小于井径spacing12m软件据此计算钻柱离井壁距离自动修正contact force normalization length此方案使mechanical limitation中side force预测精度提升40%避免因忽略扶正效应导致的扭矩低估。最终验证点查看View → Torque vs depth曲线若水平段扭矩峰值出现在3200m扶正器位置而非3500m井底说明虚拟建模成功捕获了力学传递路径。本文还有配套的精品资源点击获取
